(3)管接頭之間墊板的可壓縮性不一致，(4)頂管迎面阻力的合力不確定與頂管后端的頂推力的合力一致，(5)當(dāng)頂推管彎曲時(shí)，沿管的縱向在有些地方會(huì)引起限制管彎曲的附加阻力。上邊所述原因直接導(dǎo)致頂管頂力偏心。頂進(jìn)施工流程中，應(yīng)隨時(shí)監(jiān)測(cè)頂進(jìn)流程中管接頭處的不均勻壓縮。從而計(jì)算接頭端面上的應(yīng)力分布和推力偏心，并相應(yīng)的調(diào)整偏差校正幅度。為了預(yù)防因偏心過(guò)大造成接頭壓力損失或接頭周向裂紋，頂起時(shí)方向控制可采取如下措施:(1)嚴(yán)格把控土方開(kāi)挖，均勻開(kāi)挖側(cè)邊土體，左右側(cè)邊鋼刀角度保持在10厘米，基本上嚴(yán)禁挖；(2)設(shè)產(chǎn)偏差。調(diào)整糾偏千斤頂?shù)姆纸M操作開(kāi)展糾偏，逐步糾偏，不可以急于完成。(3)用土方開(kāi)挖來(lái)糾正偏差，一邊阻力較小，另一邊阻力較大。(4)用承重墻頂鐵調(diào)整和換承重墻頂鐵，頂管工程可按照偏差的大小和方向?qū)⒁粋?cè)的頂鐵緊緊地楔在另一側(cè)的頂鐵上，或留下1-3厘米的間隙推入后把楔緊在一側(cè)。這一種方法特別有效，但在松開(kāi)楔塊時(shí)，因應(yīng)力不均勻，無(wú)法使管道破裂?

泥漿濃度按照不一樣的土層條件而定。泥漿滲入孔壁，通過(guò)擴(kuò)孔鉆頭的擠壓和摩擦起到維護(hù)和穩(wěn)定孔壁跟用處?；乩?回拉管流程中的回拉力應(yīng)克服管與孔壁之間的摩擦力。成孔質(zhì)量與導(dǎo)向孔的曲線形狀和擴(kuò)孔過(guò)程密切相關(guān)。不出意外的話，鋪設(shè)聚氯乙烯或聚乙烯管的后拉力不應(yīng)該過(guò)5kN。拉力過(guò)大會(huì)產(chǎn)生管道破裂或變形。頂升流程中，應(yīng)一直觀察管道軸線，并及時(shí)采取措施糾正看見(jiàn)的偏差。管道偏離軸線的重要原因是作用在工具管上的外物不平整。外面力量不平整的主要的原因是:(1)前進(jìn)的管道不能夠在一定的直線上，(2)管道的橫截面不能夠垂直于管道的軸線，(3)管接頭之間墊板的壓縮性不整體一致，(4)頂管迎面阻力的合力可能與頂管后端頂力的合力一致。

人工頂管法施工是繼盾構(gòu)施工之后發(fā)展起來(lái)的地下管道施工方法，早于6年美國(guó)北太平洋鐵路鋪設(shè)工程中應(yīng)用，已有百年歷史。20世紀(jì)60年代在世界各國(guó)推廣應(yīng)用；近20年，日本研究開(kāi)發(fā)土壓平衡、水壓平衡人工頂管機(jī)等先進(jìn)人工頂管機(jī)頭和工法。
從50年代從北京、上海開(kāi)始試用。
1986年上海穿越黃浦江輸水鋼質(zhì)管道，應(yīng)用計(jì)算機(jī)控制，激光導(dǎo)向等先進(jìn)技術(shù)，單向頂進(jìn)距離1120m，頂進(jìn)軸線精度：左右﹤±m(xù)m，上下﹤±50mm。
1981年浙江鎮(zhèn)海穿越甬江管道，直徑2.6m，單向頂進(jìn)581m，采用5只中繼環(huán)，上下左右偏差﹤10mm。
頂進(jìn)速度快：美國(guó)1980年，9.5小時(shí)頂進(jìn)49m。
頂進(jìn)距離長(zhǎng)：
國(guó)外一次頂進(jìn)距離1200m，1970年，德國(guó)漢堡下水道混凝土人工頂管，直徑為2.6m。
創(chuàng)造混凝土人工頂管世界記錄：一次頂進(jìn)距離為2050m，2001浙江嘉興污水人工頂管，鋼筋砼管直徑2m。
創(chuàng)造鋼管人工頂管世界記錄：一次頂進(jìn)距離為1743m，1997年上海黃浦江上游引水工程的長(zhǎng)橋支線人工頂管，鋼管直徑3.5m。


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